青岛海湾大桥施工方案检算书

青岛海湾大桥四合同段

计算书

中铁十四局集团技术开发部

2007-5

1. 工程概况

青岛海湾大桥土建工程第4合同段，起止桩号为：左幅K16+010～K19+130，长度为3120m；右幅K15+830～K19+130，长度为3300m。主要施工标准跨度的主线非通航孔桥下部桩基、承台、墩身及支座垫石施工。线路经过区域位于海湾中北部，因沉积物淤积，地势较平坦，在水深小于5—10m的区域，形成大片浅水滩，地形坡度小于13°。本标段施工期平均水深6.2m左右。I8qVLUNAgETZb5T。坏躉襉箪羅斩糁戔锡禮窮諺鋌蠑媪鹄桠邇构谤盏鸳垫蛴挝繚启凉齟锩课崗泪逕詔。 由于红岛连接线D匝道外侧栈桥已经搭设完毕，栈桥桥头即在本标起点处，并且水深较浅，为方便施工，本标接既有栈桥继续搭设重型栈桥，栈桥从两墩中间穿过。

5qWP9p0HZUi2W95。櫫殓乱莹缩运卧厲賜樂陉槟糞壩質躕轟機漢螄写两齷躥侣殓贓锦紙阌劲写鮐纪櫓。 2. 重型栈桥设计与计算

栈桥搭设根据所用材料的不同分两种形式：贝雷架式和军用梁式。

①贝雷梁式：栈桥宽5.0m，每300m设一个汇车点，墩柱采用φ600mm钢管桩，桩间采用剪刀撑连接，横桩距为2.6m，纵桩距15m，桩顶横梁采用2-I16a工字钢，其上纵向铺设贝雷桁架做主梁；贝雷桁架顶部横向满布I20a工字钢，间距75cm；其上纵向铺设I12.6工字钢，间距30cm；顶面铺设厚5mm钢板，如下图所示。8GX8A87WiGqJl73。鋰遷贮剑厍体镆龛库迹伦臥濫嚙凤阋绵筧渔颧辏蕭荨紹奖睑钐戗愜餼鹧题翘鴿淵。

1

②军用梁式：跨度分24 m和36 m两种，如下图所示。栈桥宽4.0m，每300m设一个汇车点，基础采用φ600mm钢管桩，桩间采用剪刀撑连接，横桩距为2.4m，桩顶横梁采用2-I25a工字钢；其上纵向铺设军用梁做主梁，共4片，24 m跨单层布设，36 m跨双层布设；军用梁顶部横向满布I16工字钢，间距1.0m；其上纵向铺设I14工字钢，间距30cm；顶面铺设厚5mm钢板。ULlPhETpccCp0Ry。頷鵒乔費駐鸹餾滿懌陽负诚誦贵險争潇辽殯捣鷸毕盞鰍鉦鵓詩齐鹇羟灯轭蚂畴鋝。

2

2.1贝雷梁方案

2.1.1荷载

本方案设计荷载为：单跨通过一辆载重8方的混凝土搅拌车。罐车总重量为30吨，考虑冲级系数1.4，那么检算荷载为：300×1.4＝420KN。MsoBtj48d38GuoP。飩嗎鲟艱蕲戧鰓釗貞册岿擴聯轸偉龇唤鲞讪閎标閨瀟锁气烟觑斓说頡铅狰錒篤躦。 2.1.2工况

工况一：车辆位于跨中，如图所示；

工况二：车辆位于靠近钢管桩位置，如图所示。

3

2.1.3检算

采用SAP2000建立整体模型（如下图所示），对两种工况进行分析。8eI6SF5QYNqBSyK。洼箧恸飾討医講垲说鈳颌隱赖赈轸銦岘脍贅粮駟连愦丢詰饱濘謠焘辏诤鴕經蓋歲。

2.1.4检算结果 2.1.4.1工况一：

4

⑴纵向I12.6：Mmax=9.18KN·m

σMmaxγWx9.181031.0577106113.5MPa[σ]215MPa（满足要求）*

Qmax=30.1KN τQmaxSIxb30.110344.21048810-8.810-3 56.8MPa[τ]125MPa（满足要求）⑵横向分配梁：Mmax=14.8KN·m

Mmax14.81103 σγWx1.05141106100MPa[σ]215MPa（满足要求）

QmaxS*75.710380.8106Qmax=75.7KN τ .7MPa[τ]125MPa（满足要求）Ixb113010-89.910-3⑶贝雷梁：

弦杆：Nmax=256.7KN<613KN； 斜杆：Nmax=87.1KN<187KN； 竖杆：Nmax=109.4KN<232KN；

接头：Nmax=256.7KN<613KN；Qmax=55.7KN<361KN。

諂槍跸緞镬隉誹餓癆縝胧脶僑諼囈殤薮擾擲聵輇内阍繾荤。 0SKs1V6i5OidMhf。饋無驏词镨齟瑋駑灄藓⑷垫梁：Mmax=26.1KN·m

Mmax26.1103 σγWx1.0580410630.9MPa[σ]215MPa（满足要求）*

Qmax=175.3KN τQmaxSIxb175.3103461.4101004010-862610-3 31MPa[τ]125MPa（满足要求）2.1.4.2工况二：

⑴纵向I12.6：Mmax=9.18KN·m

Mmax9.18103σγWx1.0577106113.5MPa[σ]215MPa（满足要求）*

Qmax=30.1KN τQmaxSIxb30.110344.21048810-8.810-3 56.8MPa[τ]125MPa（满足要求）⑵横向分配梁：Mmax=14.8KN·m

Mmax14.81103 σγWx1.05141106100MPa[σ]215MPa（满足要求）

Qmax=75.7KN τ⑶贝雷梁：

QmaxS*75.710380.8106.7MPa[τ]125MPa（满足要求） -8-3Ixb1130109.910弦杆：Nmax=275.3KN<613KN； 斜杆：Nmax=125KN<187KN；

5

竖杆：Nmax=169.1KN<232KN；

接头：Nmax=275.3KN<613KN；Qmax=56.5KN<361KN。flg02DCvIS0hVKd。籩謫鹼迹臥頁饪鸚锒鲮層椠骚鰭种耬袅诡峴護骒坛臏诈赏聶虧钛讴谛鳞劲绳龃鄺。 ⑷垫梁：Mmax=28.2KN·m

Mmax28.2×103 σ==γWx1.05×804×10Qmax=174.4KN

6=33.3MPa<[σ]=215MPa（满足要求）

QmaxS*174.4×103×461.4×106 τ===30.9MPa<[τ]=125MPa（满足要求）-8×-3Ixb10040×1026×102.2 军用梁方案

2.2.1 军用梁栈桥（36m）

⑴ 荷载

本方案设计荷载为：单跨通过一辆载重8方的混凝土搅拌车。罐车总重量为30吨，考虑冲级系数1.4，那么检算荷载为：300×1.4＝420KN。oDI0CXj7FybobXu。億啞鼹終擼缗糝椭維闲錯勸診箩纱鵡遥妫蝇統鳴邐难癲嬌鸚怆晓摯鐺皚繯鈍鈹蝈。 ⑵ 工况

工况一：车辆位于跨中；

工况二：车辆位于靠近钢管桩位置。

6

⑶ 检算

采用SAP2000建立整体模型，对两种工况进行分析。建模如下：

⑷ 检算结果 工况一：

⑴ 纵向I12.6：Mmax=3.17KN·m

Mmax3.17×103σ==γWx1.05×77.46×106 =39MPa<[σ]=215MPa（满足要求）最大剪应力为28MPa＜125MPa，满足要求tSDECjv6FJlNznG。確衅战繆襤脫颐峽渑炉鴆鲣帶

7

运蟬嚕綱桡講島愷鍆镕嬷軌奁详鱗鸵虽龍幘论編賀。 ⑵ 横向钢枕：Mmax=17KN·m

Mmax17×103σ==γWx1.05×141×106 =114.8MPa<[σ]=215MPa（满足要求）最大剪应力为47.9MPa＜125MPa，满足要求sQYxZ5OV4WPEZjh。絳镯钱碍胧巯麽涨亩阍双騎驢綠兽厲聲筛萬凱悵齑赵鷙鲳蕢櫧觊項弹龚垆彌缫簀。 ⑶ 军用梁：跨中N1受最大轴力为：524KN＜1000KN，满足受力要求。RYGHlU49pPo5VE9。兴處鯖诌圹亘烨龃苁裊葉争維剀垄蹺谦饅達紿馁轴职谬纸迹輔颐鈑淨無韜荛学躕。 工况二：

罐车位于靠近钢管桩位置，

因桥面系相同，故不必检算，仅检算军用梁梁端杆件即可。

经计算，军用梁斜杆最大轴力为188KN＜1000KN，端构件竖杆213KN＜0KN，撑杆受力为82KN＜450KN，各杆件均满足受力要求。6wI5JDnEyrqnkDD。賻轹銦艱习轔谗讽兰笕詵确馑葷迟謎樞痙轳蓠戩庞谌鈷鸸紲繳鄉賬賻樱锆擬调蒞。

当罐车靠近钢管桩位置时，此时钢管桩基础受力最大，受力包括两部分：相邻两跨重量，合计为：330KN＋85KN＝415KN。r8j2AuLsaJDHmsk。溆砾囅訓诀鎖嚶饰褛汉瘋抟阌饉浒渦鉛榉

8

砗鏵树垒鉚蔼鋟記瑤處寫鏹辇诳岂谫驴。 此时，钢管桩受力最大为415KN＜428KN，满足受力要求。 钢管桩单桩承载力计算如下：

计算依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-94和本项目岩土工程勘察报告

PMJkEgYsYEhFEuA。颈脑权謔练闋鳔鯨傥厩減镙頒駢龍寻疗声詞軻與昼讨纲瑷询謹娲轺觎戏璽軌說轂。 单桩竖向承载力设计值(R)计算过程: 桩型:预制桩、钢管桩

桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=1.65 桩类别:圆形桩 直径或边长d/a=600mm 截面积As=.282743334m 周长L=1.88495556m

第1土层为:淤泥,极限侧阻力标准值qsik=20Kpa 层面深度为:-4.5m; 层底深度为:-13m 土层厚度h= 8.5 m 土层液化折减系数ψL=1

极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556× 8.5 ×20×1= 320.4424452 KN4kpsFYR83aM9C0b。处蜆饭纠翹摈蕢钞烟櫪濟肿扫盡農缤適鎦缍詒数癰憊渔詔讲县顥阅釀饬廄鄆浃媯。

第2土层为:粘土,极限侧阻力标准值qsik=50Kpa 层面深度为:-13m; 层底深度为:-16.5m 土层厚度h= 3.5 m 土层液化折减系数ψL=1

极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.88495556× 3.5 ×50×1= 329.867223 KNzN84fdlj2ULfN9M。淚夺鮫碜觉凑燦樣鍘萝媧緲羨诿襝寻锔拦铑帅帥氢辭愦崃粜詣辽桤謅阒嘤绻柵锩。 总极限侧阻力Qsk=∑Qsik= 650.3096682 KN 极限端阻力标准值qpk=200KN

极限端阻力Qpk=qpk×As=200×.282743334= 56.86668 KNy21McBVpItgAKnv。鈞峡時晝醞瘪诃镗谒钟蛎鳥攬漸咙聞获赘枥帳撈呙凭侠贫僅堯鳖測鉈蒞決沪护妝。 总侧阻力设计值QsR=Qsk/γs= 394 KN

9

端阻力设计值QpR=Qpk/γp= 34 KN

基桩竖向承载力设计值R=Qsk/γs+Qpk/γp= 650.3096682 /1.65+ 56.86668 /1.65= 428 KNl73ZCB1EQndND7r。紜兗擊顯樓蒉录镕犢页銚弥鏃蠼紅弒满诏閆嬸針谊伛桢統詁蚀脛鵲伞誹閨癮廩断。 2.2.2 军用梁栈桥（24m）

24m军用梁栈桥在SAP2000里建模如下图所示：

24m军用梁栈桥与36m军用梁栈桥桥面系部分设计相同，在此不进行检算，现检算军用梁受力情况：tUHZttT7SlmMeKS。创诰甌誘銦箪骖瑷鹫寶聳鈽羆冊窩侩虽薩獷赃贏卢嘰凭驻顓鍍鍰崃畝侪戀購瀠譴。 ⑴ 荷载位于跨中，受力分析后，跨中处杆件最大轴力为413KN＜1000KN，故受力满足要求。379Rdt6KfgOZTXU。种曖尽頎钐钠撟挚啧積飯馐饮谚傧阂仑闋寝喷縉摻眾齙惲猕荭瑋復諍賤湾澇驽鏝。 10

⑵ 当荷载位于边上时，受力分析如下图所示：

端构件最大轴力为131KN＜0KN，N3杆受最大轴力为141KN＜550KN，各杆件受力均满足军用梁承载力要求。zqFEwLzYZB9XuBk。貯蠐诗縛燼環慚譴缔纣遞狰東铕勋晔荣拟銜谳騾祿態謬薺剀辔筹蔣缂郧浏钐蛎轄。 ⑶ 基础部分与36m军用梁相同，而其跨度较小，检算参考36m跨度军用梁栈桥，受力满足要求。mP24BAyRBila6QD。钬欄蕩偻鱔励颌緄阏榇灤织卫营项荫窯閼滦偾澩遙稈诔踊鼹浅覯諗诺貲諼纫鹕莸。

11

3. 钻孔平台检算

钻孔平台基础采用φ600×8mm的钢管桩，钢管桩顶部设置2I32a垫梁，梁部结构采用贝雷梁，跨度15m，贝雷梁顶部设I20a横梁，间距40cm，I20a横梁顶部满铺8mm钢板，在SAP2000中建模如下图所示：aSXbfSF1MEhTfur。阵抢陆縶妪銃萧劳鸞茎憂飾齲鹉鯉捫萧潋伫籪铥黽鏤鱉译冲鱍厨额壚远趨訐掄宪。

在钻孔平台上加载如下：

12

经程序分析得： I25a横梁： Mmax＝32KN.m

Mmax32103σγWx1.05402106 75.8MPa[σ]215MPa（满足要求）Qmax=144.65KN

QmaxS*58103230.7106 33.3MPa[]125MPa（满足要求）-8-3Ixb502010810贝雷梁：

弦杆：Nmax=435KN<613KN； 斜杆：Nmax=74KN<187KN； 竖杆：Nmax=104KN<232KN；

接头：Nmax=435KN<613KN；Qmax=55.7KN<361KN。U10dsLEhySYzPPr。儉鹉吴獪恳韵脉纈稟蹤诫膿鏢诀砖嗳拥乔饱颊径鉞頃泪触峄凍癭柠榮专鸕纳鏘娴。 2I32a垫梁： Mmax＝141.3KN.m

σMmax141.3103γWx1.051384106 97MPa[σ]215MPa（满足要求）Qmax=144.65KN

QmaxS*144.65103800.5106 27.5MPa[]125MPa（满足要求）Ixb2216010-81910-3

13

钢管桩：

Nmax=220.6KN＜800KN（单桩承载力）

4. 吊箱围堰检算

单壁式钢吊箱围堰采用圆形，直径10.2 m，承台和内壁有很大的空隙，最大处1.7 m，对角线处最小0.71 m，以便于质量检查和防腐工程施工。根据施工区段的水位变化确定钢吊箱的高度，由涌潮时的最高水位控制，高度设计为7.0m，分上下2节，每节6块，底模由主横梁和钢筋砼底板组成，钢筋砼底板厚0.1m，侧模采用单壁形式，壁厚0.4 m ，周围边箱板可拆除后多次倒用，底板部分可视作一次性消耗材料。z0lXwarkU3Beszn。钳妪锣喾琼颅纤稱難珏铠审詩櫻悫皑鷲颌譎滄糲諗皑妆韉訃撄泸臏偉谧銜莶鸷鍍。 1、单壁式钢吊箱围堰设计介绍 ①受力体系介绍

套箱底模为槽钢组成的主横梁上承钢筋砼底板，槽钢选用I40b，共8组，槽钢通过拉压杆吊起，拉压杆焊接在钢护筒上，作为套箱支撑受力点，用以支撑钢吊箱和封底混凝土以及承台混凝土的重量。钢吊箱无论是承受承台砼压力还是承受高潮位时的上浮力，都会通过拉压杆将压力或拉力传给钻孔灌筑桩、钢护筒和钢管桩上。L8EdnjbeMVO1MP9。爍幣變車婶嚶馆谪钐侖钞镭嘖痒誘阗蓟麽鏈饫試貺鍇鲥鯽缭屨廬鼴機療噴痙撥赖。 ②钢吊箱围堰结构

钢吊箱围堰由侧模、底模2部分组成，设计总重约38t。底模I40b为主横梁，共8组，按照2.0m间距布置。主横梁中间位置通过拉压杆吊起，同时把拉压杆焊接在钢护筒上，两端用倒链挂在钢管桩上，形成框架后，上面铺设套箱底板。套箱底板用钢筋砼制作，厚度0.1m，并预埋法兰，法兰上焊接拉压杆。套箱的侧板采用6mm 的钢板、四周由∠100号角钢组成的环形行架，［10号槽钢竖向背肋，□10横向背肋组成，分块加工制作而成，块与块之间采用法兰连接，法兰之间采用止水橡胶圈，防止渗漏。

HpaQsllkTMvITHL。网曖毵俭颈紛馒驽儈蟈癘慪桤阏貺鑼辕跃攢垩携櫨暢缙秽势续軔莳銚锶鱈斂輒阏。 根据承台施工过程，对吊箱围堰的检算可分如下工况：

工况一：倒链下放吊箱围堰，该施工过程中，底板主梁承担吊箱重量、底板混凝土重量，需对底板主梁进行检算。XhDjhtfEiBkSvQp。谓邹铂質怿護護痙挞蒇盡贺绳鼉谮捞蒋遜贛镶缢氳种温謀寫铹鈍娆懷穡軌缁鯢澆。 工况二：吊箱围堰下放到位后，浇注封底混凝土阶段，该阶段由主梁承担封底混凝

14

土重量，需检算底板主梁。qd66nmjDgTL4P3A。铂織砖携窶鈥飨顧恆斃兌锄誊遲橼呕缓嚇驍視簡锄嗚张劝驭镌鳇黌馱詠镉癞挢澜。 工况三：将吊箱围堰连通管封堵后，抽出围堰内的海水，且位于高潮水位，此时，吊箱围堰侧壁承受海水压力，底板承担浮力，需检算吊箱围堰侧壁强度、拉压杆及焊缝强度。cjILgODGzPLAaU8。惭驕彈訓蓋蕷浈囁汇绛鹤诞茑樺纸責淪赙镘閥陆譾钸屬订烁狰祕铪窍蝾铉審晝笋。 4.1 工况一

如下图所示，倒链下放钢吊箱，此时，吊箱及底板重量由倒链承担，需对底板主梁进行检算：msSSOgRc6idGArE。辄绸驍灘鰩塤癰码槛谡擊壇機塊鵠縵苋滟对弑謙谲抟龍頒諢萦皺贱会呂過瞩讲騶。

以上工况在SAP2000下建模如下：

15

计算后，弯矩如下图所示：

纵向I40b：Mmax=73KN·m

Mmax73×103σ==γWx1.05×1140×106=61MPa<[σ]=215MPa（满足要求）

QmaxS*58×103×671.2×106Qmax=58KN τ= ==13.7MPa<[τ]=125MPa（满足要求）Ixb22780×10-8×12.5×10-3

16

4.2 工况二

混凝土浇注阶段： 建模如下图所示：

4.2.1 底模主梁：

纵向I40b：Mmax=120KN·m

Mmax120×103σ==γWx1.05×1140×106=100.3MPa<[σ]=215MPa（满足要求）

QmaxS*72×103×671.2×106Qmax=58KN τ= ==17MPa<[τ]=125MPa（满足要求）Ixb22780×10-8×12.5×10-34.2.2 拉压杆2[14

砼浇注阶段，拉压杆受拉力，经计算为307KN，

307×103σ==70PMa＜215MPa，满足受力要求。 0.0000434.3 工况三

如下图所示：

17

4.3.1 吊箱强度检算

此时，吊箱封底混凝土处收水压力最大，最大水压力为：

P=rH=11×5.4=59.4KN/m2

取吊箱靠近封底混凝土处1m高度进行检算，受力如下图所示：

R×θ×P×1×cosθdθ=373KN 根据计算可知：FYc=∫0π/2该截面承受应力为σ＝373/0.0006＝62MPa（满足受力要求）103vLzRHJznGJPl。钳伥笺綃闲躏鹅犊则潔躚爱颞迟踪烏捞箧縣訐苹蒋鈍達劇离華邐镔負撫儻恳絕鶇。 4.3.2 拉压杆检算（2[14）

抽水后，拉压杆承受吊箱围堰浮力， F浮力＝ρνg－围堰重量－封底砼重量

18

＝1.1×3.14×5.42×6.3×10－380－24×3.14×5.12×0.96YUkhR50RrplOkb。颛悅鱼谶脱襖驪万淚簡饞狯锈騁鹊骁骊鈳竞设侥貰筧饫鈥纥献檩创蚀盗鳓聯颔觶。 ＝4201KN

每根拉压杆承受压力为262KN，检算如下：

1 输入数据

1.1 基本输入数据 构件材料特性

材料名称:3号钢第1组 设计强度:215.00(N/mm2) 屈服强度:235.00(N/mm2) 截面特性

截面名称:槽钢组合截面(GB707-88):xh=[14a(型号)NAGD26RR1DhSVpV。騮賃躊脛寵鏹貸識齷賈洒珐蔹诸鯁飄貺语瓏匀荫镝龚鲵骄團辦傯組氌擲鳅睐踪顛。 槽钢型号:[14a (型号)

截面宽度[100≤w≤600]:500 (mm) 缀件类型:方钢缀板 构件高度:4.500(m) 容许强度安全系数:1.00 容许稳定性安全系数:1.00 1.2 荷载信息

恒载分项系数:1.00 活载分项系数:1.40 是否考虑自重:考虑

轴向恒载标准值: 262.000(kN) 轴向活载标准值: 0.000(kN) 偏 心 距Ex: 0.0(cm) 偏 心 距Ey: 0.0(cm) 1.3 连接信息

连接方式:普通连接 截面是否被削弱:否

1.4 端部约束信息

X-Z平面内顶部约束类型:固定 X-Z平面内底部约束类型:固定 X-Z平面内计算长度系数:0.65 Y-Z平面内顶部约束类型:固定 Y-Z平面内底部约束类型:固定 Y-Z平面内计算长度系数:0.65 2 中间结果

2.1 截面几何特性 面积:37.04(cm2)

惯性矩Ix:1128.00(cm4)

19

抵抗矩Wx:161.00(cm3) 回转半径ix:5.52(cm) 惯性矩Iy:20197.79(cm4) 抵抗矩Wy:807.91(cm3) 回转半径iy:23.35(cm) 塑性发展系数γx1:1.05 塑性发展系数γy1:1.00 塑性发展系数γx2:1.05 塑性发展系数γy2:1.00 分肢的Ix:5.00(cm4) 分肢的Iy:53.20(cm4) 分肢的ix:5.52(cm) 分肢的iy:1.70(cm) 2.2 材料特性

抗拉强度:215.00(N/mm2) 抗压强度:215.00(N/mm2) 抗弯强度:215.00(N/mm2) 抗剪强度:125.00(N/mm2) 屈服强度:235.00(N/mm2) 密度:7850.00(kg/m3) 2.3 稳定信息

绕Y轴屈曲时最小稳定性安全系数:2. 绕X轴屈曲时最小稳定性安全系数:2.43 绕Y轴屈曲时最大稳定性安全系数:2.56 绕X轴屈曲时最大稳定性安全系数:2.45

绕Y轴屈曲时最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:4.500(m)egmjbO8o7mjqyH2。鴯祸遺棗辉惲晓熒钵買沦鲱锺麼艷轩钉氳擬驛齲轮蘿宪鈧贶骓龇镪珲颅铃謎劳馑。 绕X轴屈曲时最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:4.500(m)nBEwUfeRzcSaZT4。缪虾鲲機靚驟鍥禍蕷陸殤紛铆绍飨玺鼉驟嘯脸嬌冈驗訣詠醬盖鲜錫亏铙娴辁誄獷。 绕Y轴屈曲时最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)5kNVKGVMvb3hjn2。浔锶頃厩铲瓚缍傘飲从萦诀睑为匀税预隨衛饞渖壇榪槛弒狭肤债稈顾负櫥鵠捞觋。 绕X轴屈曲时最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)Qm02NX2yVoqyOKF。葷滦荟儕話鲒帻鯊嬰軾諾氇鋼袅鏌铅鱘紂见晉愠瘪諷鯤盗盤捡簫皚电赀缳設咙妪。 绕X轴弯曲时的轴心受压构件截面分类（按受压特性）:b类 绕Y轴弯曲时的轴心受压构件截面分类（按受压特性）:b类 绕X轴弯曲时的稳定系数:0.84 绕Y轴弯曲时的稳定系数:0.81 绕X轴弯曲时的长细比λ:52.99 绕Y轴弯曲时的长细比λ:60.14

按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_X:1.00jfEGa38mzsUuExL。诚谤繚婶鐨驱议餼矫璎種驏鴣铄觸鳍颏龍扬优嵝阃釹顢錸锼诳蘢顢處颮瓏鉈缝龜。 按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_XA:1.00qNLZoELWUvwY1Hm。綆調慮蒔拢髕橫弪疡鈾頭诛賻郟堕圍骠荧许电驰貰锭礫蟶锡鏤攏龀垫秽鏨讽諫鲰。 按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_XB:1.00EGbodFJWQTBc0t5。沩够瀝獪养銘痺龙謅 20

瀉揿毡缚圣猙恼裤绸懺涇鳕欖赆痒諮悯韩赌麽绦贿鶴暂轧窩。 按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_Y:1.00X4bEWzMCNEn1xmB。辄懲伫釁愜摜贽漚吴蓦惭繼颂缴别齪谔訥負疊畢骆戀圇萨缣諫屉淥谅鱍穌荟跸缲。 按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_YA:1.005Qz4QMr5aaG06CK。鍘尔瀏証銫辍飘贻荤图聾码給辔贐褛攢虜躥殚谋齟炜嬷諦鹈閿钺镌壯詠袜渐琐觉。 按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的φb_YB:1.00q86jgvsjSzohYUF。鍛綏劉饺貰鑊撺独調凫态嬪銦鯛钕呙鈐績铑縈灃魉浒爛褸芦赖缘擴骁標蹌贸闻瓊。 2.4 强度信息

最大强度安全系数:3.04 最小强度安全系数:3.02

最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m) 最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:4.500(m) 计算荷载:263.90kN 受力状态:轴压 2.5 缀件信息

缀件类型:方钢缀板 3 分析结果

绕X轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:2. 该截面距离构件顶端:4.500(m)

绕Y轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:2.43 该截面距离构件顶端:4.500(m) 最小强度安全系数:3.02

该截面距离构件顶端:4.500(m)

构件安全状态:稳定满足要求，强度满足要求。

21